高强度中空稳定器用电阻焊接钢管、高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的制造方法、高强度中空稳定器及高强度中空稳定器的制造方法

摘要

本发明提供耐腐蚀疲劳特性优异的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管、高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的制造方法、高强度中空稳定器及高强度中空稳定器的制造方法。电阻焊接钢管是对将钢板进行电焊制管得到的电阻焊接钢管进一步实施热缩径轧制而成的，其具有下述组成和组织，组成以质量％计含有C：0.20～0.40％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.1～2.0％、Al：0.01～0.10％、Cr：0.01～0.5％、Ti：0.01～0.05％、B：0.0005～0.005％、Ca：0.0001～0.0050％、N：0.0050％以下，余部由Fe及不可避免的杂质组成，组织中，将粒径为10μm以上的TiS粒子及粒径为10μm以上的MnS粒子减少至以清洁度计分别为0.1％以下。由此，电阻焊接钢管呈现实施冷成型和淬火回火处理后的硬度以维氏硬度计为400HV以上且小于550HV这样的高强度(高硬度)，并且电阻焊接钢管的原始奥氏体晶粒的平均粒径为50μm以下，在中空稳定器用途中即使在腐蚀环境下，耐疲劳特性(耐腐蚀疲劳性)仍然优异。

说明书

技术领域

本发明涉及适合用作汽车的稳定器的电阻焊接钢管(electric resistancewelded steel pipe)，尤其涉及高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的耐腐蚀疲劳特性的提高。另外，涉及高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的制造方法、高强度中空稳定器及高强度中空稳定器的制造方法。

背景技术

一直以来，在大多数汽车中，出于缓和转弯时的车体侧倾、或保持高速行驶时的行驶稳定性的目的而安装有稳定器。近年来，为了减轻汽车车体的质量，使用了钢管的中空稳定器得到普及。这样的中空稳定器通常以无缝钢管、电焊钢管(以下也称为电阻焊接钢管)作为材料、在冷成型为期望的形状后施以淬火或淬火回火等调质处理而制成制品。其中，电阻焊接钢管由于比较廉价、且尺寸精度优异而被广泛用作中空稳定器用材料。

例如，专利文献1中，记载了耐疲劳特性优异的中空稳定器的制造方法。专利文献1中记载的技术中，依次实施下述工序来制造中空稳定器：成型工序，对组成以质量％计含有C：0.2～0.38％、Si：0.35％以下，Mn：0.3～1.5％、Al：0.1％以下，Ti：0.005～0.1％、B：0.0005～0.005％的焊接钢管实施加热处理(加热至优选为800～1000℃的范围的温度)后，以轧制温度：600～850℃、累积缩径率：40％以上施加拉伸轧制，进而通过冷弯曲加工而成型为稳定器形状；热处理工序，实施淬火处理及回火处理。根据专利文献1中记载的技术，能够利用廉价的方法来提高耐疲劳特性。

另外，专利文献2中，记载了高强度中空稳定器用钢管。专利文献2中记载的钢管是具有下述组成、且淬火处理后或者淬火回火处理后的强度-韧性均衡性优异的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管，所述组成以质量％计，含有C：0.20～0.38％、Si：0.10～0.50％、Mn：0.30～2.00％、Al：0.01～0.10％、W：0.01～1.50％、B：0.0005～0.0050％，并且，以在Ti：0.001～0.04％、N：0.0010～0.0100％的范围内、且满足N/14＜Ti/47.9的方式含有Ti、N。根据专利文献2中记载的技术，能够容易地制造以往无法得到的高硬度(大于400HV)且强度-韧性均衡性优异的中空稳定器。

另外，专利文献3中，记载了扁平性优异的热处理用电阻焊接钢管的制造方法，所述方法中，将钢管材料进行成型而制成大致圆筒状的开口管后，将该开口管的端部彼此对接，通过高频电阻焊接，以使熔合线宽度成为30～65μm的方式调节热量输入，进行电阻焊接而制成电阻焊接钢管，接着，将该电阻焊接钢管加热至Ac₃相变点以上的温度，实施以外径比计的压下率为(1-25/缩径轧制前熔合线宽度(μm))×100％以上的缩径轧制，使熔合线宽度为25μm以下，其中，所述钢管材料具有下述组成，所述组成以质量％计含有C：0.15～0.40％、Si：0.05～0.50％、Mn：0.30～2.00％、Al：0.01～0.10％、Ti：0.001～0.04％、B：0.0005～0.0050％、N：0.0010～0.0100％，且以满足(N/14)＜(Ti/47.9)的方式含有Ti、N。通过专利文献3中记载的制造方法得到的电阻焊接钢管适合中空稳定器等被施以淬火处理的用途。对于专利文献3中记载的电阻焊接钢管而言，由于电阻焊接部的脱碳层宽度窄，即使通过快速短时间加热来实施淬火处理，也仍然能够抑制电阻焊接部的淬火硬度的降低，制成耐久性优异的中空稳定器。

另外，专利文献4中，记载了具有下述组成且电阻焊接部的熔合线宽度为25μm以下的扁平性优异的热处理用电阻焊接钢管，所述组成以质量％计含有C：0.15～0.40％、Si：0.05～0.50％、Mn：0.30～2.00％、Al：0.01～0.10％、Ti：0.001～0.04％、B：0.0005～0.0050％、N：0.0010～0.0100％，且以满足(N/14)＜(Ti/47.9)的方式含有Ti、N。专利文献4中记载的电阻焊接钢管适合中空稳定器等被施以淬火处理的用途。对于专利文献4中记载的电阻焊接钢管而言，由于电阻焊接部的脱碳层宽度窄，即使通过快速短时间加热来实施淬火处理，也仍然能够抑制电阻焊接部的淬火硬度的降低，制成耐久性优异的中空稳定器。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2005-076047号公报

专利文献2：日本特开2006-206999号公报

专利文献3：日本特开2008-208417号公报

专利文献4：日本特开2013-147751号公报

发明内容

发明所要解决的课题

如上文所述，根据专利文献1～4中记载的技术，能够在高强度(高硬度)的情况下，提高汽车的稳定器所要求的耐疲劳特性。

但是，尤其在寒冷地带，作为冬季的道路防冻措施，在道路上散布含有NaCl、CaCl₂等氯化物的防冻剂，防止滑倒等事故。因此，含有氯离子的水分(雪、冰等)附着于车体的下部(行走部分)，形成腐蚀环境。因此，近年来，对汽车的稳定器也开始要求腐蚀环境下的耐疲劳特性、即要求其耐腐蚀疲劳特性也优异。

但是，虽然专利文献1～4中记载的技术能提高大气气氛中的耐疲劳特性，但专利文献1～4中并未言及腐蚀环境下的耐疲劳特性。根据专利文献1～4中记载的技术，存在无法期待显著提高高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的耐腐蚀疲劳特性的问题。

因此，本发明的目的在于，解决上述现有技术的问题，提供耐腐蚀疲劳特性优异的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管、高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的制造方法、高强度中空稳定器及高强度中空稳定器的制造方法。需要说明的是，本文中所谓“高强度”，是指实施冷成型和淬火回火处理后的壁厚方向的平均硬度以维氏硬度计为400HV以上、优选450HV以上。需要说明的是，壁厚方向的平均硬度为550HV以上时，韧性的降低变得显著，因此，以小于550HV作为上限。

另外，本文中所谓“耐腐蚀疲劳特性优异”，是指实施冷成型和淬火回火处理后，在5％NaCl水溶液的气氛中进行载荷应力为±400MPa的疲劳试验(对称交变)，直到破裂发生为止的重复次数为5.0×10⁵次以上。

用于解决课题的手段

为了达成上述目的，本申请发明人对影响高强度中空稳定器的耐腐蚀疲劳特性的各种因素进行了研究。

结果发现，腐蚀疲劳经过以下各阶段而最终发展至破坏：(I)腐蚀坑的形成和腐蚀坑的生长、(II)以腐蚀坑作为起点产生疲劳裂纹、(III)疲劳裂纹的扩展。并且，本申请发明人特别将抑制(I)、(III)各阶段的进展的对策进行组合，首次想到了这样能够显著提高强度中空稳定器的耐腐蚀疲劳特性。

并且，通过进一步研究，本申请发明人探明了，粒径为10μm以上的MnS粒子、粒径为10μm以上的TiS粒子成为腐蚀坑的起点，大大影响疲劳裂纹的产生。需要说明的是，本文中所谓“粒径”，是指各粒子的最大长度。并且，本申请发明人还发现，通过含有Ca或者进一步含有REM，并将作为腐蚀坑的起点的、粒径为10μm以上的MnS粒子、粒径为10μm以上的TiS粒子的清洁度(按照JIS G 0555利用点算法求出)调节为0.1％以下，从而能够抑制产生以腐蚀坑作为起点的疲劳裂纹。

此外，在腐蚀环境下，氢脆化大大影响腐蚀疲劳中“(III)疲劳裂纹的扩展”，因此，本申请发明人想到，必须将原始奥氏体晶粒微细化，尽可能地降低氢脆化的影响。根据本申请发明人的进一步研究，发现灵活利用微细的Ti碳化物而将原始奥氏体晶粒微细化成以平均粒径计为50μm以下时，几乎观察不到氢脆化对于耐腐蚀疲劳性的影响。

此外，本申请发明人发现，为了抑制腐蚀疲劳中“(III)疲劳裂纹的扩展”、提高耐腐蚀疲劳特性，除了晶粒的微细化以外，原始γ晶界的强化也是重要的。并且，本申请发明人出于强化原始γ晶界的目的而采用含有少量B。通过含有少量B，能够抑制向原始γ晶界的P偏析，晶界强度提高，并且还能够抑制疲劳裂纹的扩展。

本发明是基于上述见解进一步研究而完成的。即，本发明的主旨如下。

(1)高强度中空稳定器用电阻焊接钢管，所述电阻焊接钢管是将钢板进行电焊制管、并对所得电阻焊接钢管进一步实施热缩径轧制而成的，所述电阻焊接钢管具有下述组成和组织，所述组成以质量％计含有C：0.20～0.40％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.1～2.0％、P：0.1％以下、S：0.01％以下、Al：0.01～0.10％、Cr：0.01～0.5％、Ti：0.01～0.05％、B：0.0005～0.005％、Ca：0.0001～0.0050％、N：0.0050％以下，余部由Fe及不可避免的杂质组成，所述组织中，按照JIS G 0555利用点算法对粒径为10μm以上的TiS粒子及粒径为10μm以上的MnS粒子求出的清洁度分别为0.1％以下(其中，包括0％)，在实施冷成型和淬火回火处理后，所述高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的原始奥氏体晶粒的平均粒径为50μm以下，且硬度以维氏硬度计为400HV以上且小于550HV。

(2)如(1)所述的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管，其中，除了所述组成以外，组成以质量％计还含有选自Cu：1％以下、Ni：1％以下中的1种或2种。

(3)如(1)或(2)所述的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管，其中，除了所述组成以外，组成以质量％计还含有选自Nb：0.05％以下、W：0.05％以下、V：0.5％以下中的1种或2种以上。

(4)如(1)至(3)任一项所述的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管，其中，除了所述组成以外，组成以质量％计还含有REM：0.02％以下。

(5)高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的制造方法，其中，

通过冷成型而将钢板成型为大致圆筒状，制成开口管，将该开口管的宽度方向端部彼此对接，进行电阻焊接而制成电焊制管，接着，加热至850～1000℃的温度，然后以轧制温度：650℃以上、累积缩径率：30～90％的条件实施热缩径轧制，其中，所述组成以质量％计含有C：0.20～0.40％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.1～2.0％、P：0.1％以下、S：0.01％以下、Al：0.01～0.10％、Cr：0.01～0.5％、Ti：0.01～0.05％、B：0.0005～0.005％、Ca：0.0001～0.0050％、N：0.0050％以下，余部由Fe及不可避免的杂质组成。

(6)如(5)所述的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的制造方法，其中，除了所述组成以外，以质量％计还含有：选自Cu：1％以下、Ni：1％以下中的1种或2种；及/或选自Nb：0.05％以下、W：0.05％以下、V：0.5％以下中的1种或2种以上；及/或REM：0.02％以下。

(7)高强度中空稳定器的制造方法，其中，对(1)～(4)中任一项所述的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管实施冷弯曲加工，接着，进行淬火处理或淬火回火处理。

(8)高强度中空稳定器，其具有下述组成和组织：

所述组成以质量％计含有C：0.20～0.40％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.1～2.0％、P：0.1％以下、S：0.01％以下、Al：0.01～0.10％、Cr：0.01～0.5％、Ti：0.01～0.05％、B：0.0005～0.005％、Ca：0.0001～0.0050％、N：0.0050％以下，余部由Fe及不可避免的杂质组成，

所述组织中，按照JIS G 0555利用点算法对粒径为10μm以上的TiS粒子及粒径为10μm以上的MnS粒子求出的清洁度分别为0.1％以下(其中，包括0％)；

所述高强度中空稳定器的原始奥氏体晶粒的平均粒径为50μm以下，且硬度以维氏硬度计为400HV以上且小于550HV。

发明效果

根据本发明，能够容易地制造硬度为400HV以上、且保持优异的耐腐蚀疲劳特性的高强度中空稳定器，在产业上发挥显著的效果。另外，根据本发明，即使进一步提高强度使硬度为450HV以上，仍然没有发现耐腐蚀疲劳特性的降低，具有有助于稳定器的进一步薄壁化的效果。

具体实施方式

本发明高强度中空稳定器用电阻焊接钢管优选为下述电阻焊接钢管：通过冷成型而将热轧钢板成型为大致圆筒状，制成开口管，将该开口管的宽度方向端部彼此对接，利用进行电阻焊接的电焊制管制成电阻焊接钢管，接着，以该电阻焊接钢管作为材料，进一步再加热，实施热缩径轧制，制成所述电阻焊接钢管。

本发明高强度中空稳定器用电阻焊接钢管具有下述组成，所述组成以质量％计含有：C：0.20～0.40％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.1～2.0％、P：0.1％以下、S：0.01％以下、Al：0.01～0.10％、Cr：0.01～0.5％、Ti：0.01～0.05％、B：0.0005～0.005％、Ca：0.0001～0.0050％、N：0.0050％以下；或者，作为选择元素还含有：选自Cu：1％以下、Ni：1％以下中的1种或2种；及/或选自Nb：0.05％以下、W：0.05％以下、V：0.5％以下中的1种或2种以上；及/或REM：0.02％以下；余部由Fe及不可避免的杂质组成。

首先，对本发明的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的组成限定理由进行说明。以下，只要不特别声明，则质量％仅记为％。

C：0.20～0.40％

C具有通过提高淬火性来促进马氏体的生成、并且发生固溶而增加钢的强度(硬度)的作用，是对于中空稳定器的高强度化而言重要的元素。本发明中，为了使淬火回火处理后的硬度以维氏硬度计为400HV以上，必须含有0.20％以上。另一方面，若大于0.40％而大量含有，则淬火处理后的韧性降低。因此，C限定为0.20～0.40％的范围。需要说明的是，优选为0.22％以上。优选为0.39％以下。

Si：0.1～1.0％

Si既作为脱氧剂发挥作用，也作为固溶强化元素发挥作用。为了得到上述效果，必须含有0.1％以上。另一方面，若含有大于1.0％，则电阻焊接性降低。因此，Si限定为0.1～1.0％的范围。需要说明的是，优选为0.1％以上。优选为0.5％以下。

Mn：0.1～2.0％

Mn是发生固溶而有助于增加钢的强度、并且可提高钢的淬火性的元素，本发明中，为了确保期望的高强度(高硬度)，必须含有0.1％以上。另一方面，若含有大于2.0％，则韧性降低、淬裂的危险增大。因此，Mn限定为0.1～2.0％的范围。需要说明的是，优选为0.5％以上。优选为1.8％以下。

P：0.1％以下

P作为杂质存在，是偏析于晶界等、对焊接破裂性、韧性造成不良影响的元素，作为中空稳定器用途，必须减少至0.1％以下。需要说明的是，优选为0.05％以下。

S：0.01％以下

S在钢中以硫化物系夹杂物的形式存在，是降低热加工性、韧性、耐疲劳特性的元素，作为中空稳定器用途，必须减少至0.01％以下。需要说明的是，优选为0.005％以下。

Al：0.01～0.10％

A1作为脱氧剂发挥作用，并且与N键合，具有确保对于提高淬火性而言有效的固溶B量的效果。另外，Al以AlN的形式析出，具有防止淬火加热时的奥氏体晶粒的粗大化的作用。为了得到上述效果，必须含有0.01％以上。另一方面，若大于0.10％而大量含有，则氧化物系夹杂物量增加，存在降低疲劳寿命的情况。因此，Al限定为0.01～0.10％的范围。需要说明的是，优选为0.01％以上。优选为0.05％以下。

Cr：0.01～0.5％

Cr是可提高钢的淬火性、并且有助于提高耐腐蚀性的元素，为了得到上述效果，必须含有0.01％以上。另一方面，若含有大于0.5％，则电阻焊接性降低。因此，Cr限定为0.01～0.5％的范围。需要说明的是，优选为0.1％以上。优选为0.3％以下。

Ti：0.01～0.05％

Ti与N键合，具有确保对于提高淬火性而言有效的固溶B量的效果。另外，Ti以微细的碳化物的形式析出，在淬火等热处理时有助于奥氏体晶粒的微细化，从而有助于提高腐蚀环境下的耐疲劳特性(耐腐蚀疲劳特性)。为了得到上述效果，必须含有0.01％以上。另一方面，含有大于0.05％时，容易形成粗大的硫化钛(TiS)，并且容易成为腐蚀坑的起点，耐腐蚀性及耐腐蚀疲劳特性降低。因此，Ti限定为0.01～0.05％的范围。需要说明的是，优选为0.01％以上。优选为0.04％以下。

B：0.0005～0.005％

B是以微量提高钢的淬火性的有效的元素。另外，B具有强化晶界的作用，可抑制由P偏析导致的晶界脆化。为了得到上述效果，必须含有0.0005％以上。另一方面，即使含有大于0.005％，效果也已饱和，在经济性方面是不利的。因此，B限定为0.0005～0.005％的范围。需要说明的是，优选为0.001％以上。优选为0.003％以下。

Ca：0.0001～0.0050％

Ca是具有将硫化物系夹杂物的形态控制为微细的大致球形的夹杂物的作用的元素。本发明中，为了将粒径为10μm以上的粗大MnS粒子、粒径为10μm以上的粗大TiS粒子(这些粒子为腐蚀坑的起点)的数量减少为规定量以下乃至零个而含有Ca。为了得到上述效果，必须含有0.0001％以上。另一方面，若大于0.0050％而大量含有，则粗大的CaS系簇合物变得过多，反而会成为疲劳裂纹的起点，耐腐蚀疲劳特性降低。因此，Ca限定为0.0001～0.0050％的范围。需要说明的是，优选为0.001％以上。优选为0.003％以下。

N：0.0050％以下

N作为杂质而不可避免地被包含。其与钢中的形成氮化物的元素键合，有助于抑制晶粒的粗大化，并且有助于回火后的强度增加。但是，含有大于0.0050％时，焊接部的韧性降低。因此，N限定为0.0050％以下。需要说明的是，优选为0.001％以下。优选为0.003％以下。

上述成分为基础成分，但本发明中，除了基础的组成以外，作为选择元素，还可含有：选自Cu：1％以下、Ni：1％以下中的1种或2种；及/或选自Nb：0.05％以下、W：0.05％以下、V：0.5％以下中的1种或2种以上；及/或REM：0.02％以下。

选自Cu：1％以下、Ni：1％以下中的1种或2种

Cu、Ni均为在提高淬火性的同时提高耐腐蚀性的元素，可根据需要而选择含有这些元素。为了得到上述效果，必须含有：Cu：0.05％以上、Ni：0.05％以上。另一方面，Cu、Ni均为昂贵的元素，若含有分别为大于1％的Cu、大于1％的Ni，则会导致材料成本的上升。因此，含有的情况下，优选限定为Cu：1％以下、Ni：1％以下。另外，优选限定为Cu：0.05％以上、Ni：0.05％以上。需要说明的是，更优选为Cu：0.10％以上、Ni：0.10％以上。更优选为Cu：0.50％以下、Ni：0.50％。

选自Nb：0.05％以下、W：0.05％以下、V：0.5％以下中的1种或2种以上

Nb、W、V均为可形成微细的碳化物、并且有助于强度(硬度)的增加的元素，可根据需要而选择含有1种或2种以上。为了得到上述效果，必须含有分别为：Nb：0.001％以上、W：0.01％以上、V：0.05％以上。另一方面，即使含有大于Nb：0.05％、W：0.05％、V：0.5％的量，效果也已饱和，无法期待与含量相符的效果，在经济性方面是不利的。另外，碳化物容易粗大化，对韧性造成不良影响。含有的情况下，优选分别限定为Nb：0.05％以下、W：0.05％以下、V：0.5％以下。需要说明的是，更优选为Nb：0.001％以上、W：0.01％以上、V：0.05％以上。更优选为Nb：0.03％以下、W：0.03％以下、V：0.3％以下。

REM：0.02％以下

REM是与Ca同样地具有将硫化物系夹杂物的形态控制为微细的大致球形的夹杂物的作用的元素，本发明中，从补充Ca的作用的观点考虑，期望含有0.001％以上。另一方面，若含有大于0.02％，则夹杂物的量变得过多，反而会成为疲劳裂纹的起点，耐腐蚀疲劳特性降低。因此，含有的情况下，REM优选限定为0.02％以下。需要说明的是，更优选为0.001％以上。更优选为0.01％以下。

上述成分以外的余部由Fe及不可避免的杂质组成。

接下来，对本发明的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的组织的限定理由进行说明。

本发明的电阻焊接钢管具有上述组成，还具有下述组织，所述组织中，按照JIS G0555利用点算法对粒径为10μm以上的TiS粒子及粒径为10μm以上的MnS粒子求出的清洁度分别为0.1％以下(其中，包括0％)。粒径为10μm以上的TiS粒子及粒径为10μm以上的MnS粒子成为腐蚀坑的起点，从而使耐腐蚀性降低。另外，由于促进产生以腐蚀坑作为起点的疲劳裂纹，因此，会使耐腐蚀疲劳特性降低。因此，添加适量的Ca或者进一步添加REM进行调节，使粒径为10μm以上的TiS粒子、粒径为10μm以上的MnS粒子以清洁度计为0.1％以下(包括0％)。粒径为10μm以上的TiS粒子、粒径为10μm以上的MnS粒子以清洁度计大于0.1％时，其成为腐蚀坑的起点，耐腐蚀性、耐腐蚀疲劳性降低。根据上述情况，本发明的电阻焊接钢管限定为下述组织，所述组织中，已将粒径为10μm以上的TiS粒子、粒径为10μm以上的MnS粒子调节为以清洁度计为0.1％以下。需要说明的是，清洁度是按照JIS G 0555利用点算法求出的值。

接下来，对本发明的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管的优选制造方法进行说明。

本发明高强度中空稳定器用电阻焊接钢管是如下制成的电阻焊接钢管：将以上述组成的钢板(优选热轧钢板)作为材料，进行电焊制管而制成电阻焊接钢管，进一步以该电阻焊接钢管作为材料进行再加热，实施热缩径轧制。

电焊制管的方法无需特别限定。优选采用下述方法：优选利用多个辊连续进行冷成型，制成大致圆筒状的开口管，然后使用挤压辊将该开口管的宽度方向端部彼此对接，利用高频电阻焊接、感应加热等进行电阻焊接，制成规定尺寸的电阻焊接钢管。

接着，对得到的电阻焊接钢管进一步再加热，实施热缩径轧制，制成期望尺寸的电阻焊接钢管。需要说明的是，再加热温度优选为850～1000℃。再加热温度小于850℃时，存在无法确保期望的焊接部韧性的情况。另一方面，大于1000℃的高温下，表面脱碳变得显著，存在表面性状降低的情况。因此，再加热温度优选为850～1000℃的范围的温度。需要说明的是，热缩径轧制的轧制温度优选为650℃以上。轧制温度小于650℃时，加工性降低，存在难以成型为期望的稳定器形状的情况。累积缩径率优选为30～90％。累积缩径率为30～90％时，能够在不使加工性劣化的情况下成型为期望的稳定器形状。

高强度中空稳定器的制造以通过上述包括缩径轧制的制造方法得到的电阻焊接钢管作为材料。并且，对该材料依次实施成型工序和热处理工序、或者进一步对于管内表面或管外表面或管内外表面实施喷丸处理，制成高强度中空稳定器。

成型工序中，成型为期望的稳定器形状。作为成型方法，可使用任一种常用的成型方法。从抑制表面脱碳的观点考虑，优选进行冷弯曲加工。冷弯曲加工中，可举出旋转拉弯、加压弯曲等。

成型为稳定器形状的部件(中空稳定器)继而被施以热处理工序。热处理工序包括淬火处理、或淬火回火处理。

淬火处理优选下述处理：加热至Ac₃相变点以上且优选1100℃以下的温度、保持规定时间(优选1秒以上)后，投入淬火槽中，进行例如冷却速度为10～100℃/s的骤冷。由此，可具备高强度、高韧性。淬火加热温度为大于1100℃的高温时，奥氏体晶粒变得粗大。需要说明的是，对于加热而言，从表面脱碳的抑制、生产率的观点考虑，优选通电加热。另外，淬火槽的制冷剂优选水、或淬火油、或浓度经过调节的水和聚合物的混合液。

优选在淬火处理后进一步实施回火处理。对于回火处理而言，优选根据期望的硬度调节回火温度。回火温度优选为200～450℃。通过实施回火处理，韧性显著提高。

需要说明的是，热处理后，对管内表面、管外表面或管内外表面实施通常的喷丸处理能够提高耐疲劳特性，因此当然是优选的。

通过以上方式得到的稳定器由上述成分组成构成并且具有下述组织，所述组织中，按照JIS G 0555利用点算法对粒径为10μm以上的TiS粒子及粒径为10μm以上的MnS粒子求出的清洁度分别为0.1％以下(其中包括0％)，所述稳定器的原始奥氏体晶粒的平均粒径为50μm以下，且硬度以维氏硬度计为400HV以上且小于550HV。

实施例

将表1所示的组成的热轧钢板(板厚：4.5mm)以冷加工方式用多个辊连续进行成型，制成大致圆筒状的开口管。然后，将该开口管的圆周方向端部彼此对接、压接，使用高频电阻焊接法进行电阻焊接，制成电阻焊接钢管(外径89.1mmφ×壁厚4.0mm)。然后，将得到的电阻焊接钢管再加热至表2所示的加热温度后，实施用张力减径机(stretch reducer)以表2所示的缩径率进行缩径轧制的缩径轧制工序，制成表2所示的尺寸(外径25.4mmφ×壁厚4.0mm)的电阻焊接钢管，作为中空稳定器用材料。

从作为中空稳定器用材料的电阻焊接钢管采集组织观察用试验片(观察面为与管轴方向平行的截面)，使用扫描电子显微镜(倍率：500～2000倍)，测定存在的夹杂物(粒子)的种类、大小和个数。夹杂物的种类利用附设于扫描电子显微镜的分析装置(EDX型分析器)对构成元素进行分析来鉴定。另外，关于夹杂物粒子的大小，将该粒子的截面中的最长的部分作为粒径。并且，对于TiS粒子、MnS粒子，分别计数粒径为10μm以上的粒子的个数。

另外，对作为中空稳定器用材料的电阻焊接钢管在表2所示的条件下实施淬火回火处理。需要说明的是，淬火处理为下述处理：以成为表2所示的加热温度的方式通电加热，然后，浸渍于水槽中。淬火处理后，实施回火处理(即，于表2所示的温度保持20分钟)。需要说明的是，冷加工不会影响原始奥氏体晶粒的平均粒径及维氏硬度，因此，实施例中，在不进行冷加工的情况下对电阻焊接钢管实施淬火回火处理。

从施以淬火回火处理的电阻焊接钢管采集试验片，进行硬度测定。硬度测定针对钢管的与管轴方向垂直的截面(C截面)进行，使用维氏硬度计(载重：500gf(4.9N))、自管外表面沿壁厚方向直到管内表面为止，以0.1mm的间距进行测定。

另外，从施以淬火回火处理的电阻焊接钢管采集试验片，研磨与管轴方向垂直的截面，用腐蚀液(苦味酸水溶液)腐蚀，使原始奥氏体晶界(原始γ晶界)露出，用光学显微镜(倍率：100倍)观察，拍摄10个视野以上。然后，使用得到的组织照片，通过图像分析，算出原始奥氏体晶粒的大小(平均粒径)。

另外，从作为中空稳定器用材料的电阻焊接钢管采集规定长度的试验体，加工成腐蚀疲劳试验用试验片。需要说明的是，在试验片的中央部形成外径为24.4mmφ的平行部。然后，通过感应加热对得到的试验片进行加热以使其就表面温度而言达到950℃，然后，吹喷喷雾，实施淬火处理。淬火处理后，实施回火处理。在热处理后的试验片的中央平行部上卷绕包含5％NaCl水溶液的脱脂棉，使其成为湿润状态，实施疲劳试验，求出直到破裂发生为止的重复次数，评价耐腐蚀疲劳特性。需要说明的是，试验条件为载荷应力为±400MPa(对称交变)，载荷频率为1kHz。

得到的结果示于表3。

[表3]

对于本发明例的任一者而言，淬火回火处理后的硬度均为400HV以上，为高强度(高硬度)。并且，是在腐蚀环境下的耐腐蚀疲劳特性优异(重复次数为5.0×10⁵次以上)的高强度中空稳定器用电阻焊接钢管。

另一方面，对于本发明的范围之外的比较例而言，淬火回火处理后的硬度小于400HV，无法确保期望的高强度(高硬度)，或者，在腐蚀环境下的耐腐蚀疲劳特性降低。