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全国第六届航空航天装备失效分析会议

召开年：2009
召开地：南宁
出版时间： 2009-05

主办单位：中国航空学会

会议文集：全国第六届航空航天装备失效分析会议论文集

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1.加速老化与自然贮存试验预测乙丙橡胶贮存寿命比较
- 丁孝均;赵云峰;许文;王璇
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：根据8106乙丙橡胶加速老化试验数据，采用四种方法评估其贮存期，并与自然贮存数据相比较。结果表明，采用国军标法评估的8106乙丙橡胶贮存寿命与自然贮存寿命最接近，四种方法评估寿命准确性排序如下：国军标法>温度系数法>功能点斜法>寿命方程对数法。温度系数法和功能点斜法可简化加速老化试验，缩短试验周期，在预测8106乙丙橡胶压缩永久变形不大于0.5(对应自然贮存寿命10.4年)时，准确性较高，预测其长期贮存寿命时需取一定的安全系数。
2.机载激光测距机可靠性预计
- 王学军;王静波;李忠建
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：简述了机载人眼安全激光测距机系统的研究进展，分析了激光测距机的可靠性指标存在的问题，给出了Nd：YAG激光器泵浦光学参量振荡器的可靠性模型，预计了机载人眼安全激光器的寿命。
3.FL-9低速风洞安全评价试验与分析
- 王长利;滕步刚;申林;董国庆
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：为了对FL-9低速风洞进行安全性评价，采用电测法测取了风洞充压全过程的结构应力变化情况及最大压力对应的最大应力水平。测点的选择在有限元计算及结构力学特征分析的基础上确定。系统测试结果表明，洞体的应力分布受加强筋的影响显著。测试实践说明，对复杂结构的长时现场测量干扰因素众多，尤其是零漂问题值得特别注意。
4.航空发动机主轴承健康监控
- 宋兰琪;陈立波;张占纲
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：航空发动机主轴轴承失效会造成发动机断轴和抱轴的严重故障，甚至引发严重飞行事故，开展主轴承健康监控至关重要。本文论述了发动机主轴承失效特点，研究分析了对较小磨粒能够有效检测的滑油光谱分析方法以及对疲劳剥落等较大磨粒的监控方法，故障及时预报，保证了飞行安全。
5.基于可拓学的失效分析知识表示方法研究
- 常文兵;梁昆;潘星
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：针对失效分析和现有知识表示方法的特点，提出了一种基于可拓学的失效分析知识表示方法，用物元、事元和关系元表示失效分析知识中的物、事和关系，物元、事元和关系元的可拓性为解决失效分析深层知识的获取和处理提供了新的工具，给出了先发散后收敛，定性定量结合的可拓菱形思维推理方法，为将人类的失效分析思维形式化，使最终用计算机模拟人的创造性思维过程进行了有意的探索，并通过金属零件韧性破断失效分析为例说明了该方法的应用。
6.液压泵球头松动早期故障Duffing振子混沌检测
- 蔡云龙;刘红梅;吕琛;栾家辉;侯文魁
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对duffing振子的特性进行了分析，讨论了振子方程参数变化带来的影响。并对Duffing振子微弱信号检测的原理进行了试验验证。以液压泵球头松动早期故障为例，用duffing振子检测方法对故障信号进行了检测和分析，结果表明：利用该方法可有有效的实现液压泵球头松动早期故障的检测。
7.接触热阻理论研究进展
- 崔本仓;张卫方;王树彬;侯卫国;王晓亮
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：简要分析了接触热阻对工程失效的影响，重点介绍了国内外接触热阻的理论研究进展，并对目前较为常用的理论模型的优缺点进行了分析。
8.转速操纵盒微动开关失效原因分析
- 禹泽民
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某型航空发动机转速操纵盒微动开关松动，起动信号灯灭，导致发动机起动过程提前结束。通过对故障件的分析，微动开关失效原因是微动开关受潮、拉弧使接线片松动，造成触点不能正常转换，提前结束起动过程。
9.起动发电机绝缘失效分析
- 陈斐
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：在起动发电机使用中，经常出现绝缘电阻不符合技术要求，影响飞行安全。本文分析产生绝缘失效的机理，并提出了合理的排除方法。
10.微波控制电路失效案例分析
- 来萍;崔晓英;李萍
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：介绍了对5种型号微波控制电路多芯片组件(MCM)在整机系统应用中发生早期失效进行分析的案例。确定样品中的控制电路芯片在应用中发生了过电失效，且失效现象具有典型的闩锁失效特征。根据分析结果和分析过程中发现的其他缺陷，提出了相应的改进建议。
11.某型号电源模块失效分析
- 马兆庆;胡会能
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对某型号电源模块在振动试验过程中输出异常进行失效分析，指出该电源模块输出异常是由于其内部一只MOS管的外引线发生疲劳断裂所致，MOS管外引线疲劳断裂原因与振动试验过程中，整机印制板产生较大的振动响应，使MOS管外引线受到较大的振动应力作用有关。
12.某型号功率驱动器Ag-Al键合失效分析
- 宋曙光;胡会能;孙静;马兆庆;王全
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对某型号功率驱动器无输出失效分析，阐述了Ag-Al键合脱键的失效机理，提出了对Ag-Al键合失效的解决建议，对今后电子设备中键合的设计具有借鉴作用。
13.水下探测装置电缆断裂失效分析
- 夏洪花;吴灿伟;王新坤
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：水下探测装置在使用一段时间后发生断裂。通过对故障件的宏、微观形貌观察，确定芳纶断裂性质为拉伸断裂，断裂可能与短时间内受较大外力有关。
14.静电对电子元器件的危害及防护
- 宋曙光;胡会能;马兆庆;孙静;王全
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：随着电子产品集成化程度提高，超大规模集成电路广泛应用，静电对电子元器件的危害及防护方面的研究变得越来越重要。本文分析了静电的产生机理，阐述了静电对电子元器件的危害方式，论述了关于静电的测量方法，探讨了对静电的防护措施。
15.CT41L-1812-2Cl-50V-474K型片式瓷介电容器开裂失效分析
- 刘豫东
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：两台电源模块上相同印制板上的两只片式瓷介电容器均发生了短路，并导致各自的负载三极管烧毁。为了确定上述失效现象的失效模式、失效机理，采用了以下试验方法进行分析：调查电容器的服役历史和使用条件;用金相法和扫描电镜对电容器的断口和组织进行分析;采用有限元法对电容器在印制板上的受力进行计算模拟;采用验证试验确认上述试验分析和理论分析的正确性。结果发现：(1)电容器击穿短路是由于电容器产生了裂纹，不同极性的电极沿裂纹迁移短路击穿;(2)电容器受到弯矩作用是由于印制板间的引线束过粗，卡在印制板上，使得印制板产生翘曲。根据分析提出的针对性改进措施是改进引线束的捆扎方式来避免印制板产生翘曲。
16.发动机主燃油泵柱塞疲劳寿命研究
- 徐志刚;刘伟
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：为考核已使用300h寿命发动机主燃油泵柱塞的使用安全，以及柱塞修理中残余应力对柱塞疲劳寿命的影响，将经过修理的柱塞装机考核，当使用到17 h32min，发动机出现不启动的地面故障。检查发现主燃油泵柱塞球面剥落掉块，剥落物将起动回油活门卡死在打开位置。经过对柱塞的失效分析，确定柱塞球面剥落或裂纹属于表层压碎剥落型的接触疲劳失效，球面柱塞设计先天不足，柱塞球面接触应力大，加工残余应力对柱塞的疲劳寿命有重要影响，为确保发动机的使用安全，建议超过300h的柱塞不宜再用。
17.某型发动机传动锥齿轮断裂故障分析
- 陈荣;王洪伟;傅国如;李权;熊华
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某型发动机锥齿轮在大修后工作仅十余小时即发生断裂。断裂锥齿轮从辐板靠近轮毂处沿圆周完全断开，同时从轮缘处断成三段。锥齿轮断口分析表明，辐板上有两段对称分布的疲劳断裂区，轮缘处也有一段疲劳断裂区，三条疲劳裂纹均为高周振动疲劳开裂。通过对齿轮副的分解检查和修理记录的复查发现，与断裂锥齿轮配对的23齿锥齿轮调整垫E1尺寸异常，该调整垫厚度过薄导致锥齿轮副啮合异常，是导致锥齿轮断裂失效的根本原因。
18.国产某型发动机滑油泵断轴原因分析
- 张玉东;邵明华
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：国产某型发动机滑油泵断轴连续发生折断故障，造成大批教-8飞机停飞，严重地影响了部队正常训练的完成，危及飞行安全，通过对滑油泵断轴折断故障的调查，查清了该型发动机设计制造过程中存在的问题，采取了有效措施，防止了同类问题再次发生，保证了该型飞机的飞行安全。
19.某航空发动机火焰筒烧蚀掉块故障分析
- 王运会;邵超
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：针对某航空发动机火焰筒在长试考核中发生的外混合器烧蚀裂纹和掉块故障，进行了火焰筒外观检查、结构尺寸检测、材料分析、裂纹断口分析及气膜孔附着物分析。找到了火焰筒气膜孔堵塞是火焰筒烧蚀掉块故障的主要原因，气膜孔堵塞使气膜冷却效果不好，导致火焰筒工作温度场不均匀，局部区域温度过高，产生烧蚀裂纹，然后疲劳扩展开裂掉块。提出了控制火焰筒喷涂工艺过程和加强气膜孔的检查和清理等改进措施。
20.某飞机减速板控制钢索断裂分析
- 王毅
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对某飞机减速板控制钢索的断裂分析，采用了外观检查、断口分析等手段，认为该故障为双向弯曲疲劳断裂。
21.飞机起落架翻转摇臂转轴断裂分析
- 王红英;夏祥泰;李智锋;李波;孟永刚
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过分光、硬度、断口、显微组织、能谱检查及分析，认为飞机起落架翻转摇臂转轴的断裂原因主要是硬度值超出图纸要求，使得应力集中敏感性增强，应力腐蚀倾向性增大。同时销钉孔使用中受到较大的张应力并在应力集中较大的倒圆处产生微裂纹，继而在恒定扭矩与水及潮湿空气介质的共同作用下发生了应力腐蚀断裂。
22.飞机前轮转弯反馈钢索断裂分析
- 唐海军;曹大树;段瑞春;姚红宇;谢明立
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：用体视显微镜、视频显微镜、扫描电镜、硬度检验等手段和方法分析了某飞机前轮转弯反馈钢索断裂失效，结果表明，该钢索在弯曲疲劳和磨损共同作用下失效，还与钢索长期使用后硬化有关。
23.飞机前起落架轮轴失效分析
- 曹大树;姚红宇;段瑞春;栗牧怀;唐海军
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对某型飞机前起落架轮轴断裂的分析，发现引起轮轴断裂的原因是该轮轴在电镀之前就存在早期裂纹。这是一起因制造缺陷引起的机械失效。
24.贮箱转接器管嘴裂纹原因分析
- 赵东;凌翎;马芳
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：贮箱转接器管嘴在进行热试车后的气密检查充气过程中发现漏气，通过对漏气部位进行宏观，微观观察，断口以及硬度分析，发现转接器管嘴已经断裂，断裂原因主要是在使用过程中受到较大的单向弯曲应力作用，热试车时，在应力集中处产生疲劳断裂，从而造成漏气。
25.卡箍断裂失效分析与研究
- 卢增威;李树伯;高昕
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过金相检验、断口宏观、微观分析、扫描电子显微镜分析等手段，对燃油管道连接处卡箍零件裂纹进行了分析。分析结果表明该卡箍零件裂纹性质属于应力腐蚀开裂。在对材质分析过程中，结合该零件使用环境和结构特点提出了严格控制装配应力、隔绝空气介质、或选择抗应力腐蚀性能更好的不锈钢来替代的改进方案及建议。
26.钛气瓶低压爆破失效分析
- 韩露;于翔天;王影;谢国君
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：钛气瓶在低温强度试验过程中发生低压爆破，通过对爆破气瓶的观察、测试与分析认为钛气瓶的断裂性质为脆性断裂，断裂原因是气瓶材料在熔炼过程中局部区域形成Al、Sn元素成分偏析，造成该区域低温塑性降低，在低温强度试验中发生脆性开裂，导致气瓶低压爆破。
27.空气单向活门断裂综合分析
- 姜涛;刘德林;李莹
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对失效活门进行了检查分析，并与同类活门故障进行了对比分析。结果表明：Ⅶ级空气单向活门盖板为双向弯曲疲劳断裂，裂纹萌生于轴耳根部加工交线处，设计与加工不合理致使轴耳根部应力集中加剧以及盖板受力不均是导致其疲劳开裂的主要原因，盖板硬度过高、活门使用温度超过盖板材料本身适用温度也促使了疲劳断裂的发生。
28.钛合金构件断裂原因分析
- 刘昌奎;黄利军;刘德林;何玉怀;陶春虎
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某钛合金轮箍早期断裂，对轮箍进行了宏微观观察、金相组织检验、能谱成分检测，确定了断裂性质。结果表明，轮箍断裂性质为高周疲劳断裂，疲劳裂纹萌生于轮箍表面的钛合金熔滴。对有无熔滴试件进行了高周疲劳试验，结果表明，表面熔滴将大大降低钛合金高周疲劳性能;表面熔滴烧伤是导致轮箍疲劳裂纹早期萌生的主要原因。
29.某型运输机领航舱玻璃空中爆破原因分析
- 彭春;傅国如;王新坤
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过宏观检查和微观分析手段确定了某运输机领航舱玻璃空中爆破的原因，认为粘接缺陷是导致起爆源裂纹产生的根本原因。
30.开关表面开裂失效分析
- 王影;韩露;谢国君
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对开关表面发黄发黏及裂纹的观察、测试与分析认为：由于开关所用透明聚碳酸酯的聚合度不够，相对分子量小，导致聚碳酸脂膜的机械性能下降，在边缘应力集中区域的外表面首先萌生裂纹，同时由于环境作用导致暴露在阳光下的聚碳酸酯进一步发生降解，导致表面发黄发黏。
31.氟塑料液压软管漏油原因分析
- 吴灿伟;阎旭;陈荣;徐志刚
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对一起氟塑料软管漏油导致飞机返航故障软管进行了解剖检查，分析了失效原因，查明了软管漏油是由于存在缺陷，在使用中由于疲劳导致穿透性裂纹的产生。
32.某机枪弹膛破裂原因分析
- 有移亮;张峥;王翀
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对某破裂机枪弹膛进行裂纹观察、断口分析、能谱分析、金相组织观察以及变形度估算，分析得出子弹在膛内爆炸是导致弹膛破裂的原因。
33.某发动机精锻叶片振动疲劳试验裂纹分析
- 杨俊;汪波;郭兵校
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某型发动机要更换的某级精锻叶片进行振动疲劳试验，发现有两片出现裂纹，通过断口分析和金相分析认为裂纹均属疲劳裂纹，并非材质及锻造缺陷导致疲劳开裂。
34.空军严重飞行事故中的突出问题及对策建议
- 陈列
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：导致飞行事故的原因错综复杂，但从飞行事故的事件链理论看，许多事故往往都存在某些共同的“链节”，找准这些共性链节并深入分析其背后的各种影响因素，分别从科学训练、系统安全管理和安全工程技术防范等方面入手，切断事故链，就可以有效避免这些事故发生。这一途径和方法的有效性已经被国外航空发达国家的实践所证实，值得我们学习和借鉴。
35.再制造技术研究与应用进展
- 华沂;吴益文
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：再制造工程是以废旧产品为毛坯，通过采用特定的工艺使废旧品恢复甚至超过新品的产业化，是循环经济中最为重要的形式。表面工程学是再制造工程的关键技术，特别是纳米表面工程技术的发展，更大程度地实现了再制造后产品的优化。再制造业在欧美等发达国家已经形成一大产业，其应用主要集中在机电领域。本文综述了现今再制造工程采用的关键技术和系统模型，并对其应用现状和前景进行了分析。
36.航空铝合金材料微动疲劳寿命预测
- 杨茂胜;陈跃良;郁大照;龙可军;李文龙
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：微动疲劳损伤是航空铝合金材料结构件失效的主要形式之一，本文以ABAQUS有限元分析软件为工具，通过计算接触面上的接触应力p(x)及切向应力τ分布，求得了Ruiz微动损伤参数k2，并以此为基础，通过实验数据拟合获得模型中的各个参数，建立了一种微动疲劳寿命预测模型，经验证该模型预测值与实验值比较吻合，证明了该模型的合理、有效性。
37.阀瓣密封环开裂原因分析
- 谢国君;王影;韩露
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某阀瓣密封环在试验过程中发生开裂。通过对密封环及相关配件的宏观、微观观察及红外光谱测试综合分析认为，密封环发生开裂的原因与以下两个因素有关：(1)密封环材料的强度较设计要求偏低；(2)密封环外径边缘表面存在加工台阶，形成了薄弱区域，低温试验过程中在较大的拉应力作用下密封环从外径边缘表面的台阶区域起源首先发生开裂、扩展，形成微裂纹，后续试验过程中在应力作用下裂纹进一步扩展最终形成了穿透性裂纹。
38.FGH96粉末高温合金疲劳扩展阶段特性
- 刘新灵;白明远;陶春虎
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：利用高周疲劳试验和断口定量分析技术，以及原位疲劳试验方法研究了FGH96粉末高温合金疲劳扩展第一阶段和疲劳扩展第二阶段的断裂特征、裂纹扩展速率，并对疲劳扩展两阶段的形成机理进行了简要概述。，结果表明：常温下，最大应力为800～1000MPa，应力比为0.05时，疲劳扩展第一阶段的裂纹扩展速率是第二阶段裂纹扩展速率的6.38％～84.9％。
39.斯特林制冷机工质污染的定量分析
- 杨少华;刘心广;刘建;张晓明;吴亦农
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：介绍了空间用制冷机的工质取样分析的方法和结果，并对已呈现退化特征的加速寿命试验样机进行取样和量化分析，验证了其污染失效模式，并与国外主要研制机构的分析结果对比，工质污染物的成分和含量相接近，制冷机的初始污染得到了较好的控制。
40.热障涂层标准检验方法的改进
- 廖孟豪;杨庆富;徐永明;张坤;陈光南
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：在航空标准中，拉伸和弯曲是用来检验等离子热障涂层性能的典型方法，但其相应的验收指标往往仅限于剥落、开裂等表观特征，缺少对涂层断面或界面微观结构的检测，从而也无法进一步揭示影响涂层破坏行为的因素。本文对标准中的拉伸和弯曲方法进行了补充改进，增加了观测涂层断面或横截面结构等环节。结果表明，在涂层与基体界面上存在异质夹杂，其中弯曲导致的涂层破坏对该夹杂更为敏感。
41.悬挂弹簧片疲劳试验提前断裂分析
- 李春光;姜涛
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对在疲劳试验中发生提前断裂的某型悬挂弹簧片进行了分析，分析表明，弹簧片的断裂性质为高周疲劳断裂，表面存在的大量腐蚀坑降低了弹簧片对疲劳裂纹萌生的抗力，导致弹簧片未达到规定循环周次即发生断裂。
42.激光冲击处理对GH742材料机械性能的影响
- 刘永强;马康民
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：激光冲击强化能显著提高GH742材料的疲劳寿命和抗应力腐蚀能力，为进一步揭示其机理，用金相观察法研究激光冲击强化对GH742材料组织的影响。结果表明，激光冲击强化后发现，试样表面和次表面有大量滑移线和变形孪晶;有的孪晶界呈弯曲形状，说明局部塑性变形严重;次表面组织有大量变形亚晶粒出现，有的亚晶粒尺寸很小，直径约10μm。
43.某飞机左发动机风扇叶片填充块断裂分析
- 冯冬云
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对某飞机左发动机风扇叶片填充块进行了断裂分析，通过宏观观察和微观分析及对腐蚀物进行能谱分析的方式，认为其为疲劳断裂。
44.某航空发动机涡轮盘喷丸强化残余应力和显微组织
- 祁圣英;郑涛;刘彦斌
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对某涡轮盘榫齿根部喷丸前后材料表面的残余应力和显微组织的变化分析，研究了喷丸强化工艺在GH2036材料上的使用效果。结果表明，采用喷丸强化工艺，使Ⅰ级、Ⅱ级涡轮盘榫齿材料表层内既产生残余压应力，又使材料表层组织均匀细化，表面完整性更好，从而能显著提高涡轮盘榫齿的抗应力腐蚀能力和抗疲劳损伤能力，使涡轮盘的可靠性和使用寿命有所增长;该技术对解决其它型号航空发动机的涡轮盘榫齿裂纹故障具有一定的参考和指导价值。
45.某型飞机发动机S形供油管断裂失效分析
- 胡安辉;朱石刚;邵超
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：S形供油管在使用中发生数起断裂故障。通过对故障件进行宏观和微观特征观察，金相检查，化学成份分析，并结合使用情况，认为断裂原因是焊接过热和弧处转接不圆滑导致性能下降，在外力作用下，发生了故障。
46.某型发动机第二、三级压气机转子叶片断裂失效分析
- 何训;胡祥松;石林;刘昌奎
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对某型发动机试车过程中出现的第二、三级压气机转子叶片断裂故障进行了全面的分析，提出表面加工缺陷及显微组织缺陷是引发压气机叶片疲劳断裂的两个主要原因，并制定了改进措施。
47.航空发动机主轴轴承保持架断裂原因分析
- 李权;陈荣;傅国如;王洪伟
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某型航空发动机在检修中发现主轴轴承保持架局部断裂。通过轴承保持架外观检查、断口观察、成分分析，分析认为保持架断裂性质为疲劳断裂，裂纹起始于保持架引导面次表面的铸造疏松缺陷。原始铸造缺陷是轴承保持架断裂的主要原因。
48.民用飞机的失效分析与预测预防
- 姚红宇;段瑞春
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：介绍了我国民用飞机失效分析工作的特点及开展情况。着重阐述了在失效分析工作中发展出来的分析与预防预测技术，包括发动机滑油系统中的金属屑分析技术，在隐蔽腐蚀探测上应用的热波成像技术，以及发动机损伤孔探图像的计算机识别技术。此外，还介绍了与民航失效分析工作相关的定量分析技术，包括利用飞行数据辅助来进行失效分析工作，以及根据导线熔珠成分对电器线路起火原因的判别技术等。
49.铁磁材料的早期损伤检测及评估方法研究
- 陶春虎;刘昌奎;陈星
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：铁磁材料的早期损伤检测及评估，特别是疲劳寿命的预测与评估在工程应用中具有重要的意义。本文简要介绍了用于铁磁材料早期损伤检测和评估的声发射技术、残余应力检测技术、磁巴克豪森噪声法和磁声发射法；对新兴的铁磁材料损伤检测及评估方法金属磁记忆技术的研究和应用现状、存在的问题等进行了较为详细的综述；提出了金属磁记忆技术今后的重点研究方向。
50.混合集成电路常见失效模式及失效机理分析
- 胡会能;孙静;王全;马兆庆
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：结合混合集成电路失效的实际案例，指出由于器件本身缺陷导致的常见失效模式主要包括：基片开裂、导带开路、键合异常(包括Au-Al系、Ag-Al系、腐蚀、内引线受损等)、芯片连接异常、焊接不当以及银离子迁移等，对其失效机理进行了分析和介绍，同时对某些失效模式提出了改进建议。
51.FGH95合金高低周复合疲劳断裂行为研究
- 侯学勤;刘新灵;何玉怀;顾玉丽;陶春虎
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过高低周复合疲劳和低周疲劳试验，研究了FGH95合金的疲劳断裂行为。结果表明，叠加振动后，FGH95合金的低周疲劳寿命明显降低，且振动应力越大和低周应力级别越高，降低的程度越大。各断口均呈多源、穿晶断裂特征。断口边缘局部区域由表及里呈一定的氧化色。随着振动幅度的增大，断口氧化区长度减小，首次出现韧窝的区域逐渐靠近裂纹源，疲劳条带特征区二次裂纹增多。
52.隔热垫片高温热循环变形行为的试验研究
- 寿秋爽;张扬;马海全;齐红宇;石多奇
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：以我国自主研发的YS-10聚酰亚胺材料为研究对象，针对我国某卫星推进器用隔热垫片的实际工况载荷，设计了高温热循环试验方案。开展典型热循环条件下垫片的变形行为试验研究。发现采用YS-10聚酰亚胺隔热垫片，经过四个循环后部件的最大变形为0.0193mm，且已经产生了残余变形，最大残余变形为0.0289mm。为新型隔热垫片设计使用提供了依据。
53.新型YS-10聚酰亚胺高温下材料压缩性能试验研究
- 齐红宇;李少林;寿秋爽;张扬;马海全
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：鉴于某卫星并轨推进器的尾部喷口附近温度已达400℃左右，有必要开展对垫片部件材料的筛选及其高温性能的研究。本研究采用新型YS-10聚酰亚胺材料制备垫片。根据部件的实际载荷状态，选用三段式加热方式，模拟隔热垫片真实工况，着重开展400℃高温的压缩力学性能试验研究。结果表明，材料在400℃条件下的压缩弹性模量和压缩极限应力分别为1.521GPa和58.83MPa。与常温压缩性能相比，400℃下的压缩极限应力下降达48.6％，而弹性模量变化不显著。并且材料压缩性能的尺寸效应不明显；该材料的压缩破坏模式呈现脆性破坏，且未见明显的屈服阶段。分析试样表面形貌显示，400℃条件下YS-10聚酰亚胺材料具有良好的抗氧化能力。从而提示，新型YS-10聚酰亚胺材料有可能作为制备耐高温隔热垫片的候选材料。
54.航空发动机涡轮叶片疲劳断裂源区特征分析
- 钟培道;许勇;张卫方
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：航空发动机涡轮叶片的服役条件非常苛刻，疲劳失效是其主要失效模式。本文对十余年来几个典型型号的航空发动机涡轮叶片的疲劳失效进行了深入的总结与分析，重点分析了叶片疲劳断裂源区的宏微观断裂特征及其形成机理与原因。
55.某发动机低压一级涡轮叶片裂纹故障分析
- 陈甲琪;邵超
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对某发动机低压一级涡轮叶片试车后裂纹进行了分析。分析表明，该裂纹的产生是由于锻造缺陷引起，在加工过程中的校正工序进一步延伸，并在试车过程中扩展。通过金相分析，指出了在前后同一断裂面上陈旧性裂纹和新产生裂纹的特点和不同的金相特征，确定了裂纹产生的先后顺序。通过原因分析，对生产过程提出了改进措施。
56.某型发动机一、二支点石墨跑道镀铬层网纹故障分析及工艺改进研究
- 朱石刚;郑涛;吴博
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对某型发动机支一、二点石墨跑道镀铬层网纹的产生原因进行了分析，结果表明，采用提高槽液成分、溶液温度和电流密度等措施，可以降低铬层内应力，避免网纹故障的发生。
57.某航空发动机发电机油封装置疲劳失效综合分析及对策
- 王彦岭;陈礼顺
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对发电机油封装置的皮碗裂纹的宏观特征进行了观察和分析，并对皮碗的受力状况进行了分析，结果表明：皮碗失效为机械疲劳，失效原因主要是皮碗的承载能力不强，加工质量不高，装配方法有待改进，提出了预防皮碗失效的技术措施。
58.某航空发动机主动齿轮轴承磨损失效分析
- 左华付;曹科名;胡祥松
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：分析探讨了引起某型号航空发动机减速器主动齿轮及其轴承组成的无内环滚动轴承磨损失效的机制和原因。结果表明，主动齿轮轴承出现大批量磨损主要原因是其径向游隙偏大，在发动机慢车时间较长的情况下，由于拖动力较小，导致主动齿轮轴承出现高速轻载打滑故障，随着磨损加剧，会进一步出现较严重的黏着磨损。
59.某航空发动机辅助动力装置离心叶轮裂纹分析
- 王红;胡祥松
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对某航空发动机的空气发生器在使用中离心叶轮叶片进气边前缘裂纹进行了分析。分析认为裂纹的性质为大应力疲劳，产生裂纹的主要原因是叶轮表面的阳极化工艺不当，在叶片表面形成点腐蚀坑所致，并提出了相应的改进措施。
60.某发动机压气机铝叶片断裂失效综合分析
- 杨健;孙智君;姜亦田
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对某型航空发动机压气机叶片断裂失效情况的统计，总结了叶片断裂的共性和差异。分析表明叶片的断裂模式均为振动疲劳断裂，振动疲劳断裂的主要原因是发动机放气带的频繁开关引起的气流扰动使得叶片振动应力增加，同时服役环境腐蚀也是诱发疲劳开裂的又一重要原因。
61.某型飞机飞参系统油量数据记录失效分析与排除
- 王勇;朱清宝
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：介绍了某型飞机的传感器电源盒元器件老化导致其带负载能力下降，引起了飞参采集的数据出错，而单独测量时，其输出电压合格，该故障具有一定的隐蔽性。
62.某飞机冷凝器封头裂纹产生原因分析
- 刘松
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：采用化学分析、金相分析以及扫描电镜分析等方法对某飞机冷凝器封头裂纹产生原因进行分析。结果表明，由于冷凝器封头裂纹处焊接工艺控制不当，热影响区晶粒异常长大，晶界弱化，导致工作时开裂失效。
63.一起飞机轮胎爆裂故障分析
- 谢明立;姚红宇
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对一起飞机轮胎爆裂故障进行了分析。结果表明，轮胎在飞机起飞时发生甩胎，甩胎后的轮胎在着陆滑跑过程中发生爆裂。甩胎原因是胎皮局部区域粘接不好，在轮胎工作过程中该局部区域首先发生脱层损伤，并缓慢扩展，达到一定尺寸时便快速分离而甩胎。
64.箭体合页开裂故障分析
- 张涛;宋涛;马彦东;马芳
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：采用光学显微镜、扫描电镜并结合X射线能谱对箭体合页开裂件金相组织、断口的宏微观形貌以及断面成分进行了观察分析。结果表明，断裂是由于合页孔在成型过程中，孔壁存在弧状弱结合面，从而大大降低了孔壁强度，造成后续压制收孔过程中，在外力作用下，沿弱结合面开裂。
65.螺旋桨连接装置失效分析
- 韩露;刘春立;朱军辉;王影;谢国君
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：发动机输出轴连接螺旋桨盘的四根螺栓发生断裂，测试与分析认为：螺旋桨连接装置发生失效的主要原因是发动机主轴与安装法兰在安装时存在偏心现象，导致转动系统动平衡特性较差，试飞过程中在振动载荷作用下，安装法兰锥孔与主轴的紧配合破坏，法兰盘不能同步跟随发动机主轴转动，并出现相对转动，产生磨损，使系统振动特性趋于恶化，固定螺旋桨的螺栓相继发生低周疲劳和超载断裂，最终，螺旋桨连接装置失效。
66.45#钢轴耳断裂原因分析
- 王瑶
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某产品在试车近200 h左右，稳定装置上轴耳试验件发生断裂。本文对轴耳的宏观、微观特征进行了观察与分析，并对轴耳的金相组织、硬度、化学成分进行了检测，结果表明，稳定装置上轴耳发生过载断裂。过载断裂是型号产品在试车运行过程中使轴耳局部存在了较大的冲击力，原设计结构强度储备不足，安全系数偏低;另一方面部分零部件结构设计也不尽合理;加之组织均匀性不好，多种因素综合作用导致轴耳发生断裂。建议产品在使用过程中避免过载力，并调整锻造比、改变热处理工艺。
67.某型波纹管的破裂失效分析与预防
- 党建军;胡勇杰
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某型波纹管在工作中发生破裂失效。本文通过对失效件的低倍断口形貌观察，高倍金相组织检查，三维视频、扫描电镜、能谱分析等理化分析与试验，确定了故障件的失效模式为晶间腐蚀，讨论了其失效机理，分析了失效原因。还对GH4169等相关材料及产品进行了多次抗腐蚀性能试验，在此基础上，提出了更换材料的故障预防措施。
68.Φ50 mm波纹管开裂原因分析
- 胡伟叶;周明
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：用化学分析、扫描电子显微镜和X射线能谱仪对失效波纹管的化学成分、断口形貌以及表面形貌进行综合分析，结果表明波纹管失效的原因为，波纹管的酸洗工艺控制不当，导致其内外表面产生沿晶微裂纹，大大降低波纹管的疲劳极限，在工作过程中受到交变应力作用后，双向多源疲劳断裂失效。
69.某油泵体异常噪声原因分析
- 方建新
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某油泵体实物分解检测，发现零件壳体与油泵内齿圈外圆有块状黑色印痕，主动齿轮端面与壳体端盖也有较重的转动接触磨擦印痕及主动齿轮型面的碰伤凸台。根据齿型齿向的检测与接触印痕，确定油泵体产生噪声的原因是由于壳体的油泵齿轮齿型齿向加工不好，当油泵体与主机连接时，紧固件的镙钉受力不均衡，导致壳体与油泵齿轮产生偏载或相互产生局部磨擦所造成。
70.钛合金螺钉断裂分析
- 刘德林;刘昌奎;何玉怀;陶春虎
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：钛合金螺钉在装配过程中发生断裂失效，对装配和扭转破坏试验过程中断裂的钛合金螺钉断口进行了宏微观观察和能谱成分分析，对同批次螺钉进行了应力持久试验，对失效钛合金螺钉的金相组织进行了检查。结果表明，螺钉的断裂性质相同，均为脆性断裂;螺钉断裂的主要原因是存在内部缺陷;螺钉内部的轴向开口缺陷是由于原材料中存在残余缩孔，在锻造过程中又未焊合，或锻造过程中由于某种偶然因素造成了原始晶界开裂所致。
71.飞机起落架机轮半轴止动螺栓断裂原因分析
- 傅国如;欧建平;柴志刚;吕凤军
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某型飞机起落架机轮半轴止动螺栓在服役中大量出现裂纹，宏观检查、痕迹分析、断口分析和材质检验表明，这些断裂或裂纹的螺栓的失效特征相同，属于共模失效。螺栓裂纹位置均在螺栓根部R处，断裂的性质均为大应力双向弯曲疲劳断裂;裂纹均起源于螺栓根部R0.5处表面;螺栓材质符合设计要求;没有发现明显的加工缺陷。设计给出的螺栓根部R过小，在飞机着陆过程中，起落架支柱活塞杆撞击螺栓端面，产生严重的应力集中导致螺栓断裂。
72.某型飞机右机轮1#固定刹车片断裂分析
- 柴志刚
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：分析了某型飞机右机轮固定刹车片的断裂性质是疲劳断裂，且疲劳裂纹的萌生较早，由此推断在开飞特检过程中未发现固定刹车片U型槽底部有裂纹，是导致飞行事故的主要原因。
73.波音747飞机电缆插头失效故障分析
- 王新坤;陈立波
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过红外分析，确定插头橡胶类型和油污种类，橡胶溶胀性能试验结果表明波音747飞机电缆插头失效的原因是插头硅橡胶在滑油介质长期作用下过度溶胀，导致插头松动脱落，造成飞机发动机空中停车。
74.飞机起落架作动筒上接耳固定螺栓断裂失效分析
- 欧建平;王小平;陈荣
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：飞机起落架作动筒上接耳固定螺栓在使用一段时间后发生断裂。通过对失效件的宏、微观形貌观察和能谱分析，确定螺栓断裂性质为应力腐蚀，腐蚀从螺栓表面镀层脱落处开始，镀层的脱落可能与镀层结合力差有关。
75.铝合金支架断裂原因分析
- 万蕾;凌阿斌;王国忱
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：铝合金支架在振动试验时沿直角沟槽底部发生断裂，通过失效分析最终确定该铝合金支架的失效模式为疲劳断裂，其失效原因为材料未经过热处理强化造成自身承载能力低，在加工时形成的直角沟槽造成应力集中，两者综合导致失效。
76.TB3钛合金螺钉断裂原因分析
- 凌阿斌;万蕾;杨耀东
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对某TB3钛合金螺钉断裂的失效分析，对同工况的21只钛螺钉、库存的同批次钛螺钉的对比检验，最终确定此次TB3钛合金螺钉断裂模式为塑性断裂，失效原因与安装及力矩复测过程中承受较大的拉应力有关。
77.装载机关节轴承断裂原因分析
- 李君;有移亮;张峥
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过对装载机关节轴承进行宏观形貌观察、显微组织观察、断口分析和氢含量测定，分析得出装载机关节轴承断裂原因为氢致断裂。
78.起落架扭力臂上轴裂纹分析
- 崔本仓;张卫方;王树彬
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某型飞机起落架上轴发现多起裂纹故障。本文对上轴裂纹的失效分析，并结合模拟试验与分析，指出上轴裂纹是在较大的表面剪切摩擦应力与扭转应力的共同作用下发生的开裂，裂纹开裂后以应力腐蚀的方式扩展，上轴裂纹形成的原因主要与工作过程中表面承受较大的剪切摩擦应力有关。
79.塔机钢丝绳断裂原因分析
- 许宏飞;满蓬;张永信;张大江;郑自芹;李大吉
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对某塔机在用钢丝绳发生突然断裂原因进行深入分析。通过宏微观断口形貌观察、断裂部位复现等工作，确定了断裂性质为弯曲疲劳断裂失效;破断位置位于与固接定滑轮缠绕接触部位。通过钢丝绳部分质量参数复验和钢丝绳使用安全程度评估等工作，发现虽然钢丝绳质量指标基本符合相关标准，但钢丝绳存在局部断丝聚集现象，其整根使用安全程度已达到报废标准，即局部过度弯曲疲劳是导致钢丝绳断裂的主要原因。并从设计、使用以及执行标准等方面提出了3项失效预防措施或建议。
80.燃油附件中典型摩擦副主要失效模式与分析
- 李璠
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：在燃油附件中，摩擦副作为关键的零组件对发动机的安全工作起着至关重要的作用，本文通过对燃油附件中几种典型摩擦副的主要失效模式分析，讨论了引起摩擦副失效的原因及其机理，防止失效的发生，提高摩擦副的安全寿命提出了一些主要预防措施。
81.某零件用铝合金板材裂纹分析
- 孟永刚;王志宏;王红英;李智锋;李波
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对某零件用铝合金板材热处理后的裂纹进行了高低倍检查，断口微观分析以及模拟验证试验等。结果表明，铸锭中的铸态晶粒、枝晶网状化合物、强化相和杂质相粗大，特别是沿晶界分布时，在厚板轧制时变形量较小，沿金属方向流动过程中未破碎的铸造枝晶网状组织沿压延方向伸长，并沿晶界分布，破坏了晶界的连续性是导致铝板原材料沿压延方向出现开裂的主要原因。
82.三角支架硫酸阳极化表面黑斑成因分析
- 胡伟叶;周明
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过金相分析、扫描电镜和能谱仪等分析测试手段对三角支架硫酸阳极化表面黑斑成因进行分析，结果表明黑斑主要是由于氧化膜不连续和脱落形成，而造成氧化膜不连续和剥落的原因是基体出现晶间腐蚀和点腐蚀造成的。
83.基于面向对象的飞机结构日历寿命计算与评估软件系统设计
- 黄建国;雷玉华;徐成福
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：论述了飞机结构日历寿命计算与评估软件系统的组成和功能，应用可视化面向对象建模技术明确划分了该软件系统的各种对象类。具体应用统一建模语言UML(Unified Modeling Language)设计了该软件系统的用例图、活动图、类图和交互图，提高了该软件系统的可重用性和扩展性，也提高了单机结构日历寿命监控的效率。
84.基于BAYES指数型MTBF可靠性验证试验方案
- 彭照光;李传日;张先超
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：介绍了在指数寿命型产品MTBF可靠性验证试验中，一种基于BAYES理论的MTBF验证试验，给出了试验的一般方案。取MTBF的先验分布为逆伽马分布，利用鉴定试验的信息，计算出先验分布的两个超自然参数。利用BAYES理论计算出后验生产方风险和后验使用方风险公式，在给定MTBF下限，以及使用方后验风险情况下，用计算机计算出试验所需要的总时间，从而确定出试验的实施方案。经分析，表明该方案能够充分利用鉴定试验的信息，所需样本少，且试验时间比传统方案较短，较大的节约了试验成本。
85.飞机结构全寿命分析若干问题
- 陈跃良;张丹峰;金平
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：将腐蚀以及随着时间发生的退化作用纳入到一个系统的损伤容限框架中，是全寿命评定的关键。本文重点分析了全寿命分析中的几个关键问题，并提出了全寿命分析的框架，该框架能够表述材料和结构两种不同的行为，一个是在循环载荷下的裂纹扩展行为，一个是结构随时间发生的退化行为。
86.共振对空速传感器的影响与预防
- 党建军;胡勇杰
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：结合对X-1、Y-1空速传感器的断裂断口形貌分析、理化检测、振动参数测试等一系列的试验，分析讨论了共振对空速传感器的影响，用试验数据验证了低频共振较高频共振对产品产生的破坏力更大，并证实了用阻尼方法是降低由共振引起产品内应力的有效措施之一。
87.基于失效事件的机械零件动态可靠性建模
- 王正;康锐;谢里阳
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：在分析现有时变可靠性建模方法的基础上，从失效事件的角度，建立零件时变可靠性模型，给出零件可靠度和失效率的数学表达式。运用泊松随机过程和概率分布函数，建立不确定性载荷作用过程的二维描述法，进一步建立强度退化时的零件时变可靠性模型。研究表明，在强度退化的情况下，可靠度随时间逐渐降低，失效率具有“浴盆”曲线的特征。在载荷作用过程和强度分布已知的情况下，可直接运用本文模型计算零件在任意时刻的可靠度和失效率。当给定许用失效率时，运用本文模型可以科学地划分零件的早期失效期、偶然失效期和耗损失效期;并可以指导零件的应力筛选试验，确定其可靠寿命和维修计划，对其进行全寿命周期管理。
88.基于改进型概率神经网络的HY-1B蓄电池数据预测
- 陶来发;栾家辉;吕琛
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：提出了一种基于改进型概率神经网络(MPNN)的时间序列预测方法，该方法在利用贝叶斯统计决策理论及Parzen窗函数的无参数密度函数估计的基础上，通过改进原始的概率神经网络(PNN)并使其具备预测功能，从而实现了对大量数据的快速预测。在对HY—1B蓄电池数据进行小波去噪预处理的基础上开展了预测工作。结果表明：MPNN能够快速准确的对大量的蓄电池数据进行预测，这将对评估星载蓄电池的寿命起到至关重要的作用。
89.某型飞机电源配电盒故障分析
- 王洪伟;傅国如;李权;陈荣
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某型飞机电源配电盒在飞行过程中发生故障，电源配电盒内有10根导线被烧断。通过痕迹分析、微观检查、成分分析发现，电源配电盒1#、2#断路器的10个接头均发生了严重的拉弧是造成配电盒故障的原因。1#、2#断路器接头螺钉松动造成接头触点自身产生间隙，并导致拉弧的产生。
90.DC-DC电路电离辐射特性及失效分析
- 何玉娟;恩云飞;罗宏伟;师谦
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：对DC-DC电路的总剂量辐照特性进行了试验分析，结果发现在辐照过程中，空载辐照时DC-DC电路特征参数(输入电流和输出电压)随辐射总剂量略有增大;满载时DC-DC电路呈现不稳定状态，其特征参数受辐照影响很大，并导致DC-DC电路失效;失效分析发现VDMOS管源漏极之间可能发生熔融，导致DC-DC电路无输出。
91.厚膜电阻器脉冲电压调阻效应导致电阻器失效分析
- 肖诗满;恩云飞;李少平
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某型号75Ω的排阻(由4个厚膜电阻器组成)在试验过程中，阻值减小幅度最大达20Ω。通过对失效电阻器的物理、化学分析，未发现明显的物理异常。结合厚膜电阻器的工作原理和制造工艺，厚膜电阻器存在一种称之为“厚膜电阻器脉冲电压调阻”的效应，即：当厚膜电阻器承受较大的电压(电场)时，即使电压(电场)能量很低，可能导致内部微观结构击穿，产生新的导电通道，使电阻器阻值减小。通过验证试验，可以很好的重现这种失效过程。
92.继电器故障导致航姿系统断电问题的调查分析
- 周济永
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：某部夜航时发生因继电器故障导致航姿系统断电较大质量安全问题，严重危机飞行安全。经基本检查、原理分析、飞参数据分析、模拟试验、线路电阻测量、离位检查等调查分析，确定了故障部位，并分析了继电器常见故障原因，提出了预防措施及建议。
93.厚膜贴装电阻开路模式的机理研究
- 王全;胡会能;孙静;马兆庆
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：通过一些典型的失效分析案例，重点阐述了引起厚膜贴装电阻开路的常见失效原因，即陶瓷基体断裂、焊锡与银电极反应后产生开路、焊锡量过高引起端电极与焊盘之间的焊点开裂、电阻膜烧毁，并就其失效机理进行了总结。
94.贴片式陶瓷电容器容值下降原因和机理分析
- 马兆庆;胡会能;孙静;王全;宋曙光
- 《全国第六届航空航天装备失效分析会议》 | 2009年
摘要：结合失效分析的实际案例，指出贴片式陶瓷电容器容值下降的主要原因有两方面，一是由于电容器生产过程中端电极与内电极之间连接不良，二是由于端电极与内电极之间开裂导致两者之间接触不良;结合案例分析了两方面原因的主要形成机理，一是电容器生产加工过程中，内电极与端电极之间不能形成正常的连接，二是由于在焊接、使用等过程中电容器受到的应力超过了其陶瓷体的承载能力，使端电极附近的瓷体开裂，导致端电极与内电极之间开裂。